某普通住宅，采用现浇钢筋混凝土部分框支剪力墙结构，房屋高度为40.9m。 地下1层，地上13层，首层~三层层高分别为4.5m、4. 2m、3.9m，其余各层层高均为2.8m，抗震设防烈度为7度，II类建筑场地。第3层设转换层，纵横向均有落地剪力墙，地下一层顶板可作为上部结构的嵌固部位。 假定，底部加强部位某片剪力墙的厚度为300mm。试问，该剪力墙底部加强部位的设置高度和剪力墙竖向分布钢筋，至少应取下列哪项才能符合规范、规程的最低要求？

解答：根据《高规》第10.2.18条，M=1.5×3500=5250KN.m根据《高规》第 7.2.6 条，ηVW= 1.6×850=1360KN故选（C）。

解答：根据《高规》第10.2.11条第2款，地震作用产生的柱底轴力应乘以增大系数1.5：N=1.5x1680=2520kN
根据《高规》第5.6.3条及第5.6.4条，最大轴力设计值N=1.2x2950+1.3x2520=6816kN故选（C）。

根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2010）第7.1.4条和第10.2.2条规定，底部大空间部分框支剪力墙高层建筑结构在地面以上的大空间层数，7度时不宜超过5层，故底部加强部位取至5层楼板顶（18.2m标高）；根据第10.2.19条规定，部分框支剪力墙结构中，剪力墙底部加强部位墙体的竖向分布筋最小配筋率不应小于0.3％。双排Φ10@200的配筋率为0.26％，不满足要求；双排Φ12@200的配筋率为0.38％，满足要求。

根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2010）第7.2.10条第2款规定，地震设计状况时，偏心受压剪力墙的斜截面受剪承载力满足：

根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2010）第10.2.18条规定，一级落地剪力墙底部加强部位的弯矩设计值应按墙底截面有地震作用组合的弯矩值乘以增大系数1.5采用。故底部截面的弯矩设计值为：M=1.5×3500=5250kN·m。
根据第7.2.6条规定，剪力设计值为：V=ηvwVw,其中，ηvw剪力增大系数，一级取1.6，故墙肢底部剪力设计值为：V=ηvwVw=1.6×850=1360kN。由此可知，C项数值最为接近。

由《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2010）第7.1.4条规定，以剪力墙高度的l/10与两层层高二者的较大值作为底部加强部位的高度。对于带有转换层的结构，落地剪力墙是框支层以下最主要的抗侧力构件；框支层上部两层的剪力墙直接与转换构件相连，相当于一般剪力墙的底部加强部位，且其内力变化较大、传力路径复杂，故规范规定取转换层加上其以上两层的高度或房屋总高的1/10二者的较大值作为底部加强区。根据第10.2.2条规定，带转换层的高层建筑结构，其剪力墙底部加强部位的高度应从地下室顶板算起，宜取至转换层以上两层宜不小于房屋高度的1/10。故底部加强部位取至3层楼板顶（10.5m标高）。
由第10.2.19条可知，首层剪力墙水平分布筋最小配筋率为0.3％。双排10@200的配筋率为0.26％<0.3％，不满足要求；双排Φ12@200的配筋率为0.38％>0.3％，满足要求。

根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2010）第7.2.15条表7.2.15可知，本工程第四层仍属底部加强部位，应设置约束边缘构件，其轴压比μN=0.40，一级抗震等级，约束边缘构件沿墙肢的长度lc=0.20hw=1200mm。根据图7.2.15可知，约束边缘构件阴影范围长度取：



根据第7.2.15条表7.2.15可知，约束边缘构件配箍特征值λv=0.20。根据第7.2.15条式（7.2.15）计算，HRB400级箍筋的体积配箍率为：



根据第6.6.3条式（6.6.3-2）计算，箍筋10@100实际体积配箍率为：



箍筋Φ8@100实际体积配箍率为：



由此可知，A项数值最为接近。

大底盘按乙类建筑设防，根据第3.9.1条第1款规定，甲类、乙类建筑：应按本地区抗震设防烈度提高一度的要求加强其抗震措施，但抗震设防烈度为9度时应按比9度更高的要求采取抗震措施。
主楼部分：
根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2010）表3.9.3，框支框架梁：抗震等级一级，抗震构造措施一级。
根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2010）第10.2.6条规定，对部分框支剪力墙结构，当转换层的位置设置在3层及3层以上时，其框支柱、剪力墙底部加强部位的抗震等级宜按本规程表3.9.3和表3.9.4的规定提高一级采用，已为特一级时可不提高。可得框支框架柱：抗震等级特一级，抗震构造措施特一级。
裙楼部分：
根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2010）表3.9.3，按裙楼本身为框架结构：抗震等级二级，抗震构造措施二级。
根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2010）3.9.6条，规定，抗震设计时，与主楼连为整体的裙房的抗震等级，除应按裙房本身确定外，相关范围不应低于主楼的抗震等级。

原墙抗震等级为一级。
由《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ3-2002）第10.2.5条，第四层墙抗震等级提高一级，变为特一级。
根据4.9.24-3条，pv=1.4%，
由《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ3-2002）第7.2.16条表7.2.16及第4.9.2-4-3条，
λv=0.20x（1+20%）=0.24

根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2010）第10.2.11-2条，一、二级转换柱由地震作用产生的轴力应分别乘以增大系数1.5、1.2，但计算柱轴压比时可不考虑该增大系数。因此计算框支柱轴压比时不需要考虑增大系数，从而求得NEk＝900kN。
　　根据《高规》第5.6.4条和表5.6.4，地震设计状况下，荷载和地震作用基本组合的分项系数应按表5.6.4采用，即重力荷载分项系数为1.2，水平地震作用分项系数为1.3。
　　因此该框支柱轴压比计算时采用的有地震作用组合的柱底轴力设计值N为：
　　N＝1.2×NGk＋1.3NEk＝1.2×1600＋1.3×900＝3090kN
　　选项中与结果最接近的是3100，因此答案选C项。
　　【考点分析】
　　本题主要考查有地震作用组合的框支柱的柱底轴力设计值。
　　【解题思路】
　　本题解题分析步骤如下：
　　①根据《高规》第10.2.11-2条，确定一、二级转换柱在计算柱轴压比时可不考虑增大系数；
　　②根据《高规》第5.6.4条，计算该框支柱轴压比计算时采用的有地震作用组合的柱底轴力设计值N。

根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2010）第3.9.2条规定，当建筑场地为Ⅲ、Ⅳ类时，对设计基本地震加速度为0.15g和0.30g地区，宜分别按抗震设防烈度8度和9度时各类建筑的要求采取抗震构造措施。故本题应按8度采取抗震构造措施。
根据表3.9.3可知，剪力墙抗震等级为一级；
根据第7.1.4条第2款规定，底部两层为剪力墙加强部位，第3层为相邻的上一层；
根据第7.2.14条第1款规定，一级抗震设计的剪力墙底部加强部位及其上一层墙肢端部应设置约束边缘构件；
根据第7.2.15条规定，剪力墙约束边缘构件阴影部分的竖向钢筋的配筋率在一级时不应小于1.2%，故纵向钢筋截面面积最小为：



由此可知，B项数值最为接近。

根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2010）第3.9.2条规定，当建筑场地为Ⅲ、Ⅳ类时，对设计基本地震加速度为0.15g和0.30g的地区，宜分别按抗震设防烈度8度和9度时各类建筑的要求采取抗震构造措施。故本题应按8度采取抗震构造措施。
根据表3.9.3可知，剪力墙抗震等级为一级；
根据第7.1.4条第2款规定，地上底部两层为该剪力墙结构的加强部位；
根据第7.2.6条规定，8度一级剪力墙底部加强部位墙肢截面的剪力设计值，按V=ηvwVw计算。其中，ηvw为剪力增大系数，一级时取1.6。故V=1.6×250=400kN。弯矩可不调整，弯矩设计值M=1023kN·m。由此可知，A项数值最为接近。

解答：根据《高规》Θ3.9.2条，应按8度采取抗震构造措。根据表3.9.3，剪力墙抗震等级为一级。根据《高规》7.1.4条，地上底部两层为剪力墙结构的加强部位。根据《高规》7.2.6条，剪力墙底部加强部位墙肢截面的剪力设计值，
V=ηVWVW，ηVW=1.6，V=1.6×250=400KN
弯矩可不调整，M=1320kN.m，故选（A）。

(C) 解答：根据《高层建筑混凝土结构设计规程》(JGJ 3—2002) 4.8.1条第2款，按6度采取抗震构造措施，由《高层建筑混凝土结构设计规程》（JGJ 3—2002) 8.1.3条，主楼框架-剪力墙结构中框架部分的抗震等级应按框架结构采用，由《高层建筑混凝土结构设计规程》(JGJ 3—2002)表4. 8. 2，主楼框架为三级框架。
根据《高层建筑混凝土结构设计规程》(JGJ3—2002) 4.8.6条，裙楼框架的抗震等级应不低于主楼框架的抗震等级，故裙楼框架抗震等级为三级。根据《高层建筑混凝土结构设计规程》(JGJ 3—2002) 4.8.5条，裙楼地下一层框架的抗震等级也为三级。

根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2010）表3.9.3，可知其底层剪力墙抗震等级为二级。
　　根据《高规》第10.2.18条，部分框支剪力墙结构中，二级落地剪力墙底部加强部位的弯矩设计值应按墙底截面有地震作用组合的弯矩值乘以增大系数1.3采用，故墙肢底部截面的弯矩设计值为：M＝1.3×2300＝2990kN·m。
　　根据《高规》第7.2.6条，底部加强部位剪力墙截面的剪力设计值，二级时应按《高规》式（7.2.6-1）调整，即墙肢底部截面的剪力设计值为：V＝ηvwVw＝1.4×600＝840kN。
　　选项中与结果最接近的是3000，850。因此答案选A项。
　　【考点分析】
　　本题主要考查剪力墙墙肢截面的内力设计值。
　　【解题思路】
　　本题解题分析步骤如下：
　　①根据《高规》表3.9.3条，由结构的设防分类、烈度、结构类型及房屋高度确定构件的抗震等级，因此墙肢W1的抗震等级为二级；
　　②根据《高规》第10.2.18条，计算墙肢底部截面的弯矩设计值M；
　　③根据《高规》第7.2.6条，计算墙肢底部截面的剪力设计值V。

根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2010）附录D第D.0.3条式（D.0.3-2）可知，增大系数与截面的尺寸特征有关联，对于槽型剪力墙的腹板其计算长度系数为：



故该剪力墙的计算长度为：l0=βh=0.5875×4500=2644mm。根据式（D.0.1）计算，最大等效竖向均布荷载设计值为：



由此可知，A项数值最为接近。

裙楼与塔楼设缝脱开后，不再属于大底盘多塔楼复杂结构，在进行控制扭转位移比计算分析时，不能按《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2010）10.6.3条第4款要求建模。整体模型4不再适用，故CD两项不准确。
非大底盘多塔楼复杂结构，裙楼的“相关范围”亦不适用，模型2不再适用，B项不准确。模型1可用于右塔楼的计算，模型3可用于左塔楼＋大底盘的计算。因此，A项正确。

根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2010）第5.1.14规定，对多塔楼结构，宜按整体模型和各塔楼分开的模型分别计算，并采用较不利的结果进行结构设计。当塔楼周边的裙楼超过两跨时，分塔楼模型宜至少附带两跨的裙楼结构。
根据第10.6.3条第4款规定，大底盘多塔楼结构，可按本规程第5.1.14条规定的整体和分塔楼计算模型分别验算整体结构和各塔楼结构扭转为主的第一周期与平动为主的第一周期的比值，并应符合本规程第3.4.5条的有关要求。
实际工程中，整体模型计算往往难以准确计算出单塔各自的周期，控制周期比所采用的周期，采用两种计算结果。比较取不利值。
根据第3.4.5条及条文说明规定，周期比计算时．可直接计算结构的固有自振特征，不必附加偶然偏心。
T1取刚度较弱方向的平动为主的第一自振周期，即Ty＝2.1s。
Tt取扭转方向因子大于0.5且周期较长的扭转振型周期，即Tt1。
Tt取Tt1＝1.7s，Tt/T1＝1.7/2.1＝0.81。
多塔时，T1＝1.7，Tt＝1.2，Tt/T1＝1.2/1.7＝0.7。
比较取Tt/T1＝0.8。

大底盘按乙类建筑设防。
根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2010）第10.2.2条规定，带转换层的高层建筑结构，其剪力墙底部加强部位的高度应从地下室顶板算起，宜取至转换层以上两层且不宜小于房屋高度的1/10。因此7层及以下为底部加强部位。
1～5层，根据第3.9.1条第1款规定，甲类、乙类建筑：应按本地区抗震设防烈度提高一度的要求加强其抗震措施，但抗震设防烈度为9度时应按比9度更高的要求采取抗震措施。第10.2.6条规定，对部分框支剪力墙结构，当转换层的位置设置在3层及3层以上时，其框支柱、剪力墙底部加强部位的抗震等级宜按本规程表3.9.3和表3.9.4的规定提高一级采用，已为特一级时可不提高。查表3.9.3，可知剪力墙抗震措施等级：特一级；抗震构造措施等级：特一级。
7层，按丙类建筑设防，根据第3.9.1条第2款规定，丙类建筑，应按本地区抗震设防烈度确定其抗震措施。10.2.6条规定，对部分框支剪力墙结构，当转换层的位置设置在3层及3层以上时，其框支柱、剪力墙底部加强部位的抗震等级宜按本规程表3.9.3和表3.9.4的规定提高一级采用，已为特一级时可不提高。查表3.9.3可知剪力墙抗震措施等级：一级；抗震构造措施等级：一级。
20层为非底部加强部位，按丙类建筑设防剪力墙抗震措施等级：三级；抗震构造措施等级：三级。
根据第3.9.5条规定，地下一层作为上部结构的嵌固端，抗震等级同地上一层；地下二层不计算地震作用，抗震构造措施比地下一层降低一级，但不应低于四级。
综上，B项最为正确。

(C) 解答：根据《高规》表3.3.1-2，该结构为B级高层建筑，查表3.9.4，剪力墙抗震等级应为一级。根据《高规》第7.1.4条，底部加强部位高度：


取大者13. 44m,，1～5层为底部加强部位，-1～6层设置约束边缘构件。根据《高规》第7.2.14条，B级高层宜设过渡层，7层为过渡层，过渡层边缘构件的箍筋配置要求可低于约束边缘构件的要求，但应高于构造边缘构件的要求。对过渡层边缘构件的竖向钢筋配置《高规》未作规定，不低于构造边缘构件的要求。构造边缘构件配筋：根据《高规》第7.2.16-4条及表7.2.16，阴影范围竖向钢筋